Resumen
El calentamiento presurizado ha cobrado gran aceptación como medida de prevención de la hipotermia intraoperatoria. Los dispositivos de calentamiento por flujo de calor presurizado pueden ser descritos del siguiente modo: Q = h•ΔT•A; donde Q = flujo de calor [W], h = coeficiente de intercambio de calor [W m^-2 ºC^-1], ΔT = gradiente de temperatura entre la manta y la superficie corporal [ºC], A = Area de cobertura [m²]. Examinamos los seis dispositivos de calentamiento presurizados que emplean mantas para las mitades superior e inferior del cuerpo; utilizamos un muñeco de cobre, validado, con la forma del cuerpo humano. Se cuantificaron el flujo de calor y la temperatura de la superficie corporal por medio de transductores calibrados del flujo de calor. La temperatura de las mantas fue cuantificada mediante termocuplas. El ΔT fue variable y el h fue determinado mediante un análisis de regresión lineal con la pendiente del ΔT versus el flujo de calor. Se determinó el ΔT para las temperaturas de superficie de 36ºC y 38ºC. El área cubierta por las mantas fue estimada en 0.35 m² para las mantas de la mitad superior del cuerpo y en 0.54 m² para las mantas de la mitad inferior. Entonces se determinó el flujo de calor. El flujo de calor desde la manta al muñeco fue diferente entre las temperaturas de superficie de 36ºC y 38ºC. Con una temperatura de superficie de 36ºC el flujo de calor fue superior (entre 4.0 W y 26.6 W) al observado con temperaturas de superficie de 38ºC (2.6 W a 18.1 W). Los dispositivos de calentamiento presurizados previenen la hipotermia por dos mecanismos. En primer lugar, transfieren el calor entre la unidad energética y la superficie corporal, mediante la manta. En segundo término, anulan la pérdida de calor del área corporal cubierta.

Palabras clave
Hipotermia, dispositivos de calentamiento, sistemas de calentamiento presurizados

Artículo completo
(castellano)
Extensión:  +/-4.54 páginas impresas en papel A4
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Abstract
Forced-air warming has gained high acceptance as a measure for the prevention of intraoperative hypothermia. Heat flow of forced-air warmers can be described as follows: Q = h•ΔT•A Q = heat flow [W], h = heat exchange coefficient [W m^-2 °C^-1], ΔT = temperature gradient between blanket and surface [°C], A = covered area [m²]. We tested the six forced-air warmers with upper body and lower body blankets using a validated copper manikin of the human body. Heat flux and surface temperature were measured with calibrated heat flux transducers. Blanket temperature was measured using thermocouples. ΔT was varied and h was determined by a linear regression analysis as the slope of ΔT versus heat flux. Mean ΔT was determined for surface temperatures between 36°C and 38°C. The area covered by the blankets was estimated to be 0.35 m² for upper body blankets and 0.54 m² for lower body blankets. Heat flow was than calculated. Heat flow from the blanket to the manikin was different for surface temperatures between 36°C and 38°C. At a surface temperature of 36°C heat flow was higher (between 4.0 W and 26.6 W) than at surface temperatures of 38°C (2.6 W to 18.1 W). Forced-air warmers prevent hypothermia by two mechanisms. Firstly they transfer heat from the power unit via the blanket to the body surface. Secondly they reduce heat losses from the covered area to zero.

Key words
Hypothermia, warming devices, forced-air warming systems

Full text
(english)
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